Tugas Bahan Galian Industri RESUME : Karakterisasi teknik glasiomarine silt Norwegia

Tugas Bahan Galian Industri

RESUME : Karakterisasi teknik glasiomarine silt Norwegia

DI

S

U

S

U

N

OLEH

SAYED YAHYA H.A

16307015

JURUSAN TEKNIK GEOLOGI

FAKULTAS TEKNOLOGI MINERAL

INSTITUT TEKNOLOGI MEDAN

Karakterisasi teknik glasiomarine silt Norwegia

Michael Long a,⁎, Gisli Gudjonsson b,1, Shane Donohue a, Knut Hagberg c

Panduan disediakan bagi para insinyur geoteknik yang merancang pekerjaan teknik sipil di tanah berlumpur berdasarkan pada

karakterisasi rinci dari glaciomarine silt dari Os di Norwegia barat. Ditemukan bahwa tanah-tanah ini

rentan terhadap gangguan oleh pengambilan sampel tabung piston tetap berkualitas baik dan perawatan harus diambil saat menggunakan

parameter desain turunan, terutama untuk konsolidasi dan sifat kekuatan geser. SEBUAH

teknik untuk menilai gangguan sampel menggunakan kecepatan gelombang geser dan pengukuran hisap terbukti

menjanjikan. Teknik konvensional untuk menentukan kekuatan tanah dari uji triaksial dalam lumpur tidak tepat

karena sifat material yang dilational dan perkiraan kekuatan yang lebih andal dan logis dapat dibuat

dari kriteria regangan terbatas. Data lapangan baling-baling harus digunakan dengan hati-hati sebagai kekuatan yang diukur,

khususnya nilai yang dipantulkan kembali, mungkin tinggi dan tampaknya parameter yang lebih dapat diandalkan dapat diturunkan dari CPTU

tes. Satu konsolidasi dimensi dan creep dari silts ini dapat dimodelkan dengan sukses oleh yang terkenal

Formulasi Janbu. Perilaku lumpur Os tidak mudah masuk ke dalam mekanika tanah klasik dan diterbitkan

kerangka kerja untuk tanah lunak. Tampaknya materi adalah jenis "transisi" dan pekerjaan ini menambah basis data

tanah seperti itu termasuk lumpur alami lainnya dan tanah yang bergradasi celah. Untuk pekerjaan di masa mendatang, direkomendasikan bahwa

tabung sampel yang lebih besar (misalnya 75 mm) dengan ujung tombak yang sangat tajam harus digunakan sejajar dengan CPTU in situ

pengujian.

1. TUJUAN

Tujuan dari pekerjaan yang dijelaskan di sini adalah ciri khas

Lumpur glaciomarine Norwegia secara rinci, dengan maksud untuk berkembang

pedoman untuk melatih para insinyur yang bekerja dengan tanah-tanah ini dan lainnya

tanah serupa di seluruh dunia. Tujuan khusus adalah untuk menguji

pengaruh gangguan sampling pada sifat-sifat tanah yang terukur.

Ini dicapai dengan mencoba sejumlah sampler tanah yang berbeda di

situs. Fokus terpisah adalah untuk menguji penerapan dua yang diketahui dengan baik

teknik penyelidikan in situ yaitu tes baling-baling dan kerucut

uji penetrasi, serta tes T-bar yang baru-baru ini dikembangkan, untuk

lihat apakah ini membentuk alternatif yang dapat diandalkan untuk pengambilan sampel dan laboratorium

pengujian.

Perilaku lumpur Os akan dibandingkan dengan yang lain

tanah yang serupa dan penilaian tentang bagaimana materi cocok untuk dipublikasikan

kerangka kerja untuk tanah lunak akan dibuat.

2. Situs tersebut

2.1. Umum

Lokasi situs di Norwegia dekat Os di daerah Bergen dan

lokasi pengujian rinci ditunjukkan pada Gambar. 1a sampai c masing-masing. Ini adalah sebuah

plot segitiga tanah yang relatif datar dengan sisi terpanjang situs

berada sekitar 80 m dan ketinggian di atas permukaan laut 27,2 m. Beberapa

pekerjaan perbaikan jalan telah dilakukan berdekatan dengan lokasi

dan itu dipilih untuk penelitian ini karena diketahui

didasari oleh endapan lumpur tanah yang relatif tebal, yang

karakteristik dari mereka yang ditemukan di daerah tersebut.

Gambar. 1. Lokasi situs (a) di Norwegia (b) dekat Bergen (c) lokasi pengujian terperinci.

2.2. Geologi latar belakang

Bondevik dan Mangerud (2002) menggambarkan asal geologis dari

endapan lumpur di daerah tersebut. Lumpur itu disimpan pada saat itu

lapisan es mencapai dan tetap di posisi paling selatan

antara 11.600 dan 11.700 tahun sebelum masa sekarang.

. Singkapan materi di dalam

daerah menunjukkan lumpur lanau horisontal dan pasir halus.

terdengar "tes (boring perkusi membosankan dijelaskan oleh Rygg dan

Andresen, 1988), yang digunakan untuk mendefinisikan stratigrafi umum

dari daerah bersama dengan satu lubang bor yang empat konvensional

Sampel komposit berdiameter 54 mm (lihat di bawah untuk rincian) adalah

diambil.

Tahap 1 dari proyek penelitian ini dilakukan pada tahun 2004/2005

(Gudjonsson, 2005; Long dan Gudjonsson (2005a, b). Ini terdiri dari:

• uji suara total lebih lanjut;

• pengeboran dan pengambilan sampel dari 3 lubang bor;

• empat tes CPTU (oleh dua operator berbeda);

• dua set tes baling-baling in situ; dan

• dua tes T-bar.

2.3. Investigasi sebelumnya

Beberapa investigasi darat dilakukan oleh Norwegia

Administrasi Jalan Umum (Statens vegvesen, 2002) sebagai bagian dari

skema perbaikan jalan. Karya ini terdiri dari serangkaian “total

Pekerjaan sampling sebagian besar digunakan untuk identifikasi bahan dasar.

Untuk mempelajari efek dari sampling pada lumpur Os sedetik

fase kerja lapangan dilakukan pada bulan Oktober 2006 dan hasil dari

pengujian ini (Tahap 2) sampel bersama dengan hasil dari dalam

tes situ dari Tahap 1 adalah subjek dari makalah ini.

secara teoritis, salah satu atraksi dari T-bar di atas kerucut adalah

Adanya solusi plastisitas erat yang dikelompokkan untuk aliran regangan bidang

sekitar silinder. Dalam uji penetrasi T-bar, peralatan yang sama adalah

digunakan untuk CPTU, kecuali bahwa ujung kerucut dihapus tepat di bawah

memuat sel dan lengan gesekan dan mengganti dengan batang baja, sehingga membentuk T

alat penetrasi berbentuk. Diameter T-bar adalah 40 mm dan

panjangnya 250 mm. Itu kasar dengan sandblasting ringan.

3. Pengeboran, sampling dan teknik pengujian in situ

3.1. Umum

Lokasi semua tes yang dipertimbangkan ditunjukkan pada Gambar. 1c.

Dapat dilihat bahwa semua pekerjaan dilakukan di area sekitar

8 m × 8 m, sehingga memastikan efek variabilitas material alami

diminimalkan.

3.2. Pengeboran dan pengambilan sampel

Untuk pekerjaan Tahap 2, sampling dilakukan dengan standar

Butir baja 54 mm dan komposit komposit 54 mm Norwegia. 54 mm

sampler baja dikembangkan dan dirancang oleh NGI (Norwegia

Geotechnical Institute) pada tahun 1950-an dan 1960-an (Andresen dan

Kolstad, 1979; Andresen, 1981). Dimensi yang relevan dari

sampler dirangkum pada Tabel 1. Mengikuti pra-augering melalui

kerak, pengambilan sampel dilakukan dengan metode perpindahan. Itu

sampler (dengan piston di depan tabung sampel) ditekan ke bawah

ke kedalaman yang diinginkan tanpa pra-augering lebih lanjut. Selama pengambilan sampel

batang dalam dan piston tetap dalam posisi terkunci, dan

batang luar didorong ke bawah dengan laju konstan. Setelah penarikan dari

sampler, sampel disegel di bagian atas dengan meninggalkan piston di tempatnya

ketika silinder terputus dari sampler. 

3.3. Pengujian baling-baling in situ

Baling-baling standar Geonor H10 berdimensi 65 mm x 130 mm adalah

bekas. Dua seri tes dilakukan, masing-masing dalam satu khusus

borehole, dengan masing-masing perangkat torsi mekanik dan tangan.

Pengujian adalah untuk BS5930 (1999). Rotasi baling-baling itu sekitar

12 ° / menit. Vane diputar sekitar 25 kali sebelum menentukan

kekuatan geser remoulded.

3.4. Pengujian CPTU dan T-bar

Dua set CPTU (tes penetrasi kerucut dengan tekanan pori

bacaan) juga dilakukan, dengan ENVI memocone dan a

Geotech cone masing-masing. Semua pengujian dilakukan sesuai dengan

ISSMGE (1999) menggunakan kerucut standar 10 cm2, yang ditembus

dengan laju 2 cm / s.

Dalam tanah lunak, kebutuhan untuk memperbaiki resistensi kerucut CPTU untuk pori-pori

efek tekanan (Lunne et al., 1997) bisa sangat signifikan. Karenanya

penggunaan baru-baru ini dibuat dari T-bar, yang memiliki area bantalan

10 kali, dari kerucut (mis. Lihat Long dan Gudjonsson, 2004). Juga,

4. Pengujian laboratorium

4.1. Umum

Cara utama mempelajari perbedaan dalam perilaku

bahan dari samplers yang berbeda adalah dengan cara anisotropically

tes triaksial terkonsolidasi konsolidasi terkonsentrasi (CAUC) di mana

spesimen secara anisotropik dikonsolidasikan ke estimasi terbaik

stres in situ. Jumlah terbatas pementasan dipentaskan (MSL)

dan tes oedometer strain konstan (CRS) juga dilakukan

untuk mempelajari parameter kompresi 1D.

4.2. Tes triaksial

Tantangan yang signifikan ketika bekerja dengan tanah lunak berlumpur adalah bahwa

mendukung spesimen setiap saat, mereka diekstrusi langsung ke dalam

membran karet / tandu membran menggunakan alat yang sangat mirip

untuk yang dijelaskan oleh Wijewickreme dan Sanin (2006). Kalau tidak,

prosedur yang digunakan secara luas digunakan sebagai standar oleh

Lembaga Geoteknik Norwegia (NGI), seperti yang dijelaskan oleh Berre (1982).

Spesimen diameter sebagai sampel (5,4 cm) dipangkas ke tinggi

dari 12 cm. Tekanan pori diukur secara konvensional di bagian bawah

spesimen dan strain diukur eksternal ke sel menggunakan LVDT.

Tekanan sel semakin meningkat dari 25 kPa menjadi 50 kPa

hingga 100 kPa dan 200 kPa sehingga sebagai spesimen awal efektif stres

(atau hisap), ur, bisa diperkirakan. Mengikuti pemeriksaan kejenuhan

(B selalu≥.95) beberapa konsolidasi isotropik dilakukan pada

tekanan sel efektif 0,5 σ′h0 (stres efektif horisontal in situ)

sebelum perlahan menerapkan stres in situ. Dengan tidak adanya pengukuran

koefisien tekanan tanah saat istirahat (K0) diasumsikan

sama dengan 0,5, dengan korelasi dengan plastisitas dan sejarah stres, dari

Brooker dan Irlandia (1965). Tekanan konsolidasi akhir disimpan

konstan sampai tingkat regangan volumetrik kurang dari 0,0001% per

menit. Pemotongan dilakukan menggunakan kontrol regangan mekanis pada

tingkat yang relatif lambat 18% / hari. Koreksi diterapkan untuk

efek penahan membran dan kertas saring.

4.3. Tes Oedometer

Dalam kasus kedua spesimen uji MSL dan CRS diekstrusi

langsung ke cincin oedometer terlumasi diameter 50 mm. Drainase

adalah dua arah untuk tes MSL dan satu arah untuk tes CRS sebagai tekanan pori

diukur pada basis spesimen. Untuk MSL menguji beban awal

tambahan adalah 0,25 σ′v0 (tegangan efektif vertikal in situ) dan kemudian rasio peningkatan beban dua digunakan. Memuat itu

dipertahankan sampai kira-kira akhir kompresi primer. CRS

tes dilakukan dalam cincin yang dipasang di sel triaksial normal.

Displacements diukur eksternal ke sel menggunakan LVDT

dan laju regangan dikontrol secara mekanis pada laju regangan aksial

3% / jam, yang menghasilkan tekanan pori berlebih antara 5% dan 7% dari

total tegangan yang diterapkan. Kalau tidak prosedur yang digunakan lagi

secara luas mereka diadopsi sebagai standar oleh NGI (Sandbækken et al., 1986)

4.4. Tes elemen bender

Pengukuran kecepatan shearwave in situ dilakukan dengan menggunakan

Analisis Multichannel teknik SurfaceWaves (MASW) (Donohue,

2005; Long dan Donohue, 2007). Di laboratorium pengukuran gelombang shear

kecepatan dilakukan menggunakan elemen penyok. Unsur bender

sistem yang terlibat Vvh (menyebar vertikal, terpolarisasi horizontal

shearwave) pengukuran pada sampel 54mmdiameter bebas

dan sekitar 50mm tinggi. Spesimen ini independen tetapi dari

kedalaman yang berdekatan dengan yang digunakan untuk pengujian triaksial CAUC,

sehingga memungkinkan perbandingan langsung dengan parameter yang ditentukan dalam

setiap tes. Generator fungsi sewenang-wenang (Tecstar FGA 2030) digunakan

untuk menghasilkan sinyal dalam sistem elemen bender dan deteksi dan

pengamatan output yang dihasilkan dibuat menggunakan digital portabel

penyimpanan osiloskop (DSO), PicoscopeADC 212/100. Masukan sinusoidal

gelombang digunakan dan waktu kedatangan pertama dipilih secara visual oleh

pengguna. Frekuensi gelombang input bervariasi antara 1 kHz dan

10 kHz dan nilai Vs yang dikutip sesuai dengan d / λ (jarak perjalanan

lebih panjang gelombang) ≥4. Sanches-Salinero dkk. (1986) mengusulkan

penggunaan kriteria ini untuk mengontrol tingkat atenuasi dari

menerima jejak karena redaman geometrik.

Kerak yang dikeringkan dengan ketebalan sekitar 3 m dari lumpur abu-abu lunak sampai keras

dicatat. Di bawah sekitar 6 m material menjadi lebih liat dan bisa

digambarkan sebagai lumpur lempung. Meja air terletak sekitar 3,5 m,

menuju dasar kerak yang kering.

Stratigrafi situs ini juga dikonfirmasi oleh hasil dari

empat tes CPTU, lihat Gambar. 2. Di zona sampling dapat dilihat bahwa

materialnya relatif seragam dengan kerucut yang dikoreksi (qt)

meningkat dari sekitar 0,35 MPa pada 3,5 m menjadi 0,6 MPa pada 9 m. Ada sebuah

zona konsistensi lebih tinggi sekitar 5,5 m dengan qt sekitar 0,7 MPa.

Nilai-nilai tekanan pori yang dihasilkan (u2) jauh lebih baik dari

Garis “hidrostatik” dengan sedikit disipasi tekanan pori berlebih

terjadi saat penetrasi. Untuk qt dan u2 Geotech dan Envi

peralatan memberikan hasil yang sangat mirip.

sebagai salah satu yang terkenal dari Robertson et al. (1986).

Profil parameter tekanan pori (Bq, lihat Lunne et al., 1997)

dengan jelas membedakan antara dua zona dengan Bq≈0.2 di atas 6 m

dan ≈ 0,6 di bawah 6 m. Robertson dkk. (1986), Schnaid et al. (2004) dan

yang lain menyatakan bahwa jika Bq berada di antara 0,3 dan 0,5 kerucut

penetrasi adalah melalui "tanah silty terutama undrained", sedangkan jika Bq adalah

Penetrasi yang lebih besar dari 0,5 adalah melalui “tanah lempung terutama yang tidak terdrainase”.

Nilai tahanan penetrasi t-bar lebih kecil dari nilai CPTU.

Perbedaannya adalah yang terbesar dalam material lempung yang lebih rendah di mana

resistensi relatif konstan pada sekitar 0,25 MPa

5.1. Kondisi tanah

Inspeksi visual dari sampel yang dipulihkan menegaskan bahwa lumpur Os

terdiri dari dua strata lunak yang berbeda seperti yang dapat dilihat pada Gambar. 2. Di bawah tes elemen triaksial, oedometer dan bender, relatif konstan

dengan kedalaman. Nilai rata-rata untuk w dan ρ adalah sekitar 33,2% dan 2,0 Mg / m3

masing-masing. Meskipun tidak ada perbedaan dalam hasil rata - rata,

pencar untuk data oedometer agak lebih besar dan ini mungkin

mencerminkan beberapa gangguan yang disebabkan oleh dorongan cincin oedometer 50 mm

menjadi spesimen 54 mm. Penyebaran dalam data konsisten dengan

geologi glaciomarine.

Sensitivitas (St) nilai dari kedua uji indeks kerucut jatuh dan

lapangan baling-baling juga ditunjukkan pada Gambar. 3. Nilai dari tes indeks

menunjukkan sensitivitas yang jauh lebih tinggi, dengan nilai-nilai berada di urutan ke-70

di atas 6 m dan hingga 300 di bawah 6 m. Menurut NGF (1982) a

materi dapat diklasifikasikan sebagai "sensitivitas tinggi" jika St≥30 dan "cepat" jika

St≥30 dan kekuatan geser remoulded (sur) ≤0.5 kPa. Yang terakhir adalah

case untuk material di bawah 6 m tetapi di atas 6 m umumnya ada

lebih besar dari 0,5 kPa dan karena itu dapat diklasifikasikan sebagai "tinggi

kepekaan". Ketika materi itu dibuat ulang dengan tangan di dalam

laboratorium untuk uji indeks kerucut jatuh itu berubah dengan mudah menjadi cairan

negara indikasi sensitivitas tinggi atau bahan cepat dan ini menunjukkan

bahwa nilai-nilai baling-baling lapangan dari sur tidak realistis tinggi. Itu mungkin

bahwa 25 putaran baling-baling lapangan di tanah berlumpur tidak memadai

sepenuhnya remould bahan atau drainase parsial selama

remoulding mungkin menghasilkan nilai-nilai medan yang relatif tinggi

5.2. Parameter material dasar

Sifat material dasar ditunjukkan pada Gambar. 3. Meskipun beberapa pencar

dalam data, nilai kadar air (w) dan bulk density (ρ), dari perbedaan hasil dari 54 mm baja dan 54 mm komposit

sampe

Gambar. 3. Sifat material dasar.

5.3. Distribusi ukuran partikel Kurva distribusi ukuran partikel ditunjukkan pada Gambar 4a dan distribusi berbagai konstituen dengan kedalaman ditampilkan Gambar 4b. Ini adalah tes hidrometer yang dilakukan pada uji triaksial spesimen mengikuti uji triaksial. Konsisten dengan fisik penampilan material dan hasil tes CPTU, ada a perbedaan yang jelas antara data dari atas dan bawah 6 m. Di atas 6 m konten lempung (b2 μm) sangat rendah umumnya kurang dari 5%. Di bawah 6 m ada rata-rata sekitar 12% lempung dan tidak pernah melebihi 15%. Semua partikel yang tersisa terdiri dari ukuran lanau. Menurut NGF (1982), jika kurang dari 15% material (dengan massa) adalah ukuran tanah liat maka istilah utama yang digunakan untuk menggambarkannya adalah “SILT”. Tidak ada perbedaan dalam hasil dari 54 mm baja dan 54 mm komposit sampe

5.4. Keliatan

Uji batas atterberg menunjukkan material memiliki cairan rata-rata

limit (wL) dan indeks plastisitas (Ip) masing-masing 33% dan 12%. Itu

data jatuh pada atau tepat di atas A-line. Indeks likuiditas rata-rata (IL) adalah

sekitar 0,93.

5,5. Sifat material mendasar lainnya

Sifat material mendasar lainnya dirangkum pada Tabel 2.

Nilai rata-rata kerapatan partikel relatif tinggi pada 2,94 Mg / m3, tetapi

tidak biasa untuk daerah Norwegia ini. Sayangnya tidak ada penelitian yang mendetail

dari mineralogi atau microfabric dari lumpur Os dilakukan.

Namun batuan dasar dekat dengan daerah penelitian terdiri atas Hulu

Ordovician-Lower Silurian rocks dan terutama terdiri dari

phyllites, tetapi termasuk skemat karbonat dan grafit-kaya (Ingdahl,

1989; Bondevik dan Mangerud, 2002) dan karena itu partikel

cenderung relatif mampat dan tidak mungkin untuk menghancurkan bahkan pada

tekanan tinggi.

Kandungan garam dari cairan pori sangat rendah. Ini konsisten dengan

sifat materi yang sangat sensitif atau cepat dan menegaskan bahwa

bahan telah tercuci oleh aliran air segar selanjutnya

deposisi (Bondevik dan Mangerud, 2002).

5.6. Sampling diinduksi densifikasi

Dalam material berlumpur adalah mungkin bahwa drainase parsial selama sampel

penyisipan tabung akan memadatkan material (yaitu meningkatkan ρ) dan menyebabkan a

pengurangan yang sesuai dalam w. Pemeriksaan data yang disajikan

pada Gambar. 3 menunjukkan bahwa spesimen diperoleh dari 54 mmcomposite

tabung sampel memiliki w yang sedikit lebih rendah dan lebih tinggi dari 54 mmsteel

Masing-masing 2,0 Mg / m3. Namun tidak ada bukti yang cukup untuk

pastikan apakah ini disebabkan oleh efek sampling atau alami sederhana

variabilitas material.

• tidak ada perbedaan yang signifikan antara oedometer dan

hasil tes triaksial;

• komposit 54 mm dan 54 mm sampel baja serupa

kualitas (rata-rata Δe / e0 untuk sampel komposit 54 mm adalah

sedikit lebih rendah).

Gambar. 4. Distribusi ukuran partikel

6. Contoh penilaian kualitas

Sebelum pertimbangan hasil uji triaksial dan oedometer itu

pertama diperlukan untuk memeriksa kualitas sampel. Di Norwegia dan

di tempat lain, kualitas sampel biasanya dinilai dengan menentukan

perubahan volume dinormalisasi (εv0 = ΔV / V0) selama pemuatan kembali ke

stres in situ atau alternatif perubahan rasio void dinormalisasi (Δe / e0)

untuk stres yang sama (Lunne et al., 1977; Andresen dan Kolstad, 1979).

Data untuk pekerjaan ini ditunjukkan pada Gambar. 5, bersama dengan beberapa kualitas

kriteria yang diajukan oleh Lunne et al. (1977) dan yang berikut ini bisa

dicatat:

• spesimen lapisan lumpur bagian atas umumnya diklasifikasikan sebagai "baik untuk

adil";

• spesimen dari lumpur lempung yang lebih rendah jatuh ke “miskin” atau “sangat

zona miskin;

• ada pengurangan umum dalam kualitas spesimen dengan kedalaman;

Meja 2

Ringkasan sifat material mendasar.

Nilai Satuan Simbol Parameter

Kandungan air w% 33,2

Bulk density ρ Mg / m3 2

Sensitivitas St

Di atas 6 m 70

Di bawah 6 m 300

Kandungan liat

Di atas 6 m% 3

Di bawah 6 m% 12

Batas cairan wL% 34,3

Indeks plastisitas Ip% 12,6

Berat jenis Gs 2.94

Konten organik% b2

Kandungan garam dari cairan pori g / l 1

Karena ada kemungkinan bahwa material itu dipadatkan selama tabung

sampling dan dengan demikian kriteria εv0 atau Δe / e0 mungkin lebih rendah daripada untuk

sampel tidak terganggu dan karena itu mungkin tidak mencerminkan secara akurat

kualitas sampel, teknik alternatif berdasarkan kecepatan gelombang geser

dan pengukuran hisap dinilai (lihat misalnya Hight dan Leroueil,

2003; Donohue, 2005; Donohue dan Long, 2007).

Data isap (ur) untuk sampel uji triaksial dan elemen bender

pengukuran kecepatan gelombang geser (Vs) pada sampel yang berdekatan adalah

ditunjukkan pada Gambar. 6. Nilai hisap dibandingkan dengan 1/5 σv′0 sebagai Tanaka

et al. (1996) telah menyarankan bahwa untuk sampel kualitas tinggi biasanya

untuk tanah liat yang sedikit overkonsolidasi kira-kira 1/5 σv′0 hingga 1/6

σv′0. Baru-baru ini, Tanaka dan Tanaka (2006) dan Tanaka (2008)

menyarankan bahwa pengisapan tidak memiliki hubungan yang konsisten dengan

stres efektif vertikal in situ dan bahwa hipotesis ini perlu

diperlakukan dengan hati-hati.

Dapat dilihat bahwa material lanau atas memiliki nilai ur mendekati 1/5

σv0 ′ sedangkan nilai-nilai ur untuk lumpur clayey bawah berada jauh di bawah

1/5 σv0 ′ garis. Sekali lagi tampaknya ada penurunan kualitas sampel

dengan kedalaman dan tidak ada perbedaan kualitas yang jelas antara

54 mm komposit dan 54 mm sampel baja.

Nilai kecepatan gelombang geser yang tidak terkoreksi pada sampel yang tidak dibatasi

Dibandingkan dengan nilai-nilai in situ ditentukan menggunakan permukaan MASW

teknik gelombang (Long dan Donohue, 2007) dan nilai-nilai pada

sampel remoulded (pada kadar air yang sama dan kepadatan sebagai

spesimen utuh). Tidak ada koreksi yang dilakukan untuk stres yang efektif

Pengalaman sebelumnya telah menunjukkan bahwa nilai-nilai bebas yang tidak terkoreksi

memberikan indikasi gangguan sampel terbaik. Dapat dilihat bahwa semua

nilainya relatif rendah dibandingkan dengan data in situ dan berada

lebih dekat dengan nilai-nilai remoulded. Rata-rata Vs untuk baja 54 mm

sampel adalah sekitar 50,1 m / s dibandingkan dengan 38,6 m / s untuk 54 mm

sampel komposit, menunjukkan sampel baja kurang terganggu.

Donohue (2005) dan Donohue and Long (2007, 2008, 2010) memiliki

menyarankan agar Vs dan nilai-nilai ur dapat dikombinasikan untuk menyediakan

penilaian kualitas sampel. Dua parameter ternormalisasi, Lvs (kehilangan kecepatan) dan Lu (kehilangan daya hisap) digunakan untuk mengevaluasi gangguan dimana: 

Lvs = Vsin situ − Vs Vsin situ − Vs dibuat ulang

Gambar. 5. Kualitas sampel triaksial dan oedometer menggunakan kriteria NGI

Penggunaan secara teoritis harus dibuat dari tekanan sampling sempurna, σp′s

(Ladd dan Lambe, 1963), atau σv′0 bukannya 0,2 σv′0. Ini akan terjadi

penentuan kualitas sampel sulit untuk situs ini sebagai perbedaan

di Lu akan sangat kecil. Mungkin lebih relevan dengan situs di mana

suction lebih tinggi diukur.

Data untuk situs ini ditunjukkan pada Gambar. 7 bersama dengan beberapa tentatif

kriteria kualitas. Dua sampel, keduanya dari baja 54 mm

sampler termasuk dalam kategori "baik hingga adil". Semua poin data lainnya

termasuk dalam kategori "miskin" sementara.

Gambar. 6. Kecepatan gelombang geser dan pengukuran hisap

Gambar. 7. Kualitas sampel dari kecepatan gelombang geser dan pengukuran hisap

7. Perilaku dalam tes triaksial

7.1. Perilaku stres-regangan

Hasil tes triaksial CAUC untuk endapan atas, lumpur lempung bawah yang lebih rendah

7 m dan 9 m sampel dan lumpur tanah liat rendah 8 m dan 10 m sampel adalah

diberikan pada Gambar. 8a sampai c masing-masing. Dalam setiap kasus, pasangan hasil tes adalah

disajikan, yaitu tes dari dua samplers yang berbeda pada kedalaman yang sama.

Data disajikan dalam bentuk tegangan geser (t ′) [t ′ = (σa ′ −σr ′) / 2] dibandingkan

regangan aksial (εa) dan sebagai tegangan rata-rata / tegangan geser (s ′, t ′) path alur tegangan

[s ′ = (σa ′ + σr ′) / 2].

Untuk material lumpur bagian atas (Gbr. 8a) semua uji menunjukkan dilatant

perilaku dengan tegangan geser meningkat dengan peningkatan εa setidaknya naik

ke strain aksial 10%. Untuk sebagian besar jalur stres membesar

kuat dan membentuk garis kegagalan yang jelas. Tidak ada perbedaan yang jelas

antara hasil untuk dua jenis sampler yang berbeda.

Hasil untuk lumpur lempung bawah tanah yang lebih rendah kurang konsisten. 10 m

sampel, yang memiliki kandungan lempung tertinggi sekitar 15%, keduanya menunjukkan

perilaku kontraktor dengan puncak pasca pelunakan regangan yang diucapkan.

Namun untuk 3 pasang tes lainnya satu spesimen menunjukkan dilatant

perilaku dan yang lainnya menunjukkan kontrak. Tidak ada yang konsisten

pola yang menghubungkan perilaku dengan tipe sampel atau konten lempung

(yang dalam hal apapun kurang lebih sama untuk setiap pasangan). Semua dari

jalur stres membentuk garis kegagalan yang jelas.

Saat memeriksa perilaku tegangan - regangan material

pengetahuan tentang rasio overconsolidation adalah penting. Ini dia

sulit untuk menilai andal dari kurva oedometer (lihat Gambar 12

di bawah) karena kombinasi gangguan sampel dan silty

sifat materi. Perkiraan terbaik dari tes oedometer

dan dari hasil CPTU (Lunne et al., 1997a menyatakan bahwa jika qt

adalah urutan 2,5 σv′0 hingga 5 σv′0 maka materialnya mungkin

sedikit overkonsolidasi) adalah bahwa materi biasanya ringan

overconsolidated.

Sebuah penilaian pra-tes pendahuluan tentang kemungkinan perilaku

material dapat dibuat dari rasio voids awal (e0). Untuk tes di mana

e0 lebih besar dari 0,9 atau kurang dari 0,8, perilaku sangat kuat

kontraktan atau sangat dilatant masing-masing. Untuk e0 antara 0,8 dan

0,9, spesimen cenderung pada awalnya kontrak dan kemudian selanjutnya

melebar kuat. Karena konten lempung di setiap pasangan spesimen lebih banyak

atau kurang sama, perilaku yang tidak konsisten adalah karena kombinasi

variabilitas bahan alami dan efek gangguan baik selama

sampling atau selama membangun spesimen ke dalam sel triaksial.

Meskipun demikian implikasi praktis dari hasil ini adalah perawatan itu

perlu dilakukan saat memilih parameter desain untuk

pekerjaan rekayasa seperti yang akan dibahas di bawah ini.

7.2. Respons tekanan pori

Respon tekanan pori untuk sampel komposit 54 mm adalah

ditunjukkan pada Gambar 9. Sampel baja 54 mm menunjukkan hampir identik

tingkah laku. Meskipun ada beberapa noise dalam data, dapat dilihat bahwa ada a

perbedaan yang jelas antara respon dari lanau bagian atas dan bawah

lumpur lempung. Lumpur bagian atas berperilaku dilatant dengan pori-pori

perubahan tekanan berkurang di bawah nol untuk tes 5 m. Untuk yang khusus

saring di tanah liat, tekanan perubahan pori bertambah dengan

menambah kedalaman spesimen, mungkin mencerminkan secara bertahap

meningkatkan konten tanah liat dengan kedalaman.

7.3. Parameter kekuatan stres yang efektif Parameter kekuatan tegangan yang efektif (ϕ ′, c ′) diperlukan untuk waktu yang lama analisis stabilitas jangka.

Praktek saat ini adalah untuk mendapatkan parameter ini dari pengujian triaksial. Biasanya faktor keamanan yang murah hati diterapkan. Seperti yang bisa dilihat dari Gambar 8a sampai c materi yang diteliti menunjukkan a sudut gesekan regangan besar, ϕ ′, nilai sekitar 35 °, mungkin tidak tidak konsisten dengan sifat alamiahnya. Orang lain telah melaporkan hasil yang serupa, mis. Schultze dan Horn (1965) untuk lumpur Jerman (ϕ ′ = 36 °), Börgesson (1981) untuk lumpur dari Swedia utara (ϕ ′ hingga 40 °), Skúlasson (1996) untuk lumpur Islandia (ϕ ′ = 40 ° dan lebih besar), Høeg dkk. (2000) yang menemukan ϕ ′ tentang 37 ° juga untuk lumpur Swedia dan Long (2007) yang menemukan nilai ϕ ′ di kelebihan 40 ° untuk dua silts Irlandia. Meski gesekan cukup tinggi sudut akan diharapkan untuk bahan-bahan ini, karena mereka rendah kandungan mineral lempung, beberapa nilai yang dikutip tampak agak lebih tinggi dari biasanya diharapkan untuk bahan lanauan longgar dan harus ada setidaknya beberapa kecurigaan sampling yang diinduksi densifikasi. Nilai sudut gesekan juga dapat diperkirakan dari data CPTU (Senneset et al., 1988 direproduksi di Lunne et al., 1997a) dengan membandingkan nomor kapasitas bantalan (Nm = qnet / σ′v0) dengan tekanan pori parameter Bq. Mengambil grafik yang terkait dengan sedikit overkonsolidasi silts (sudut plastification, β, diasumsikan 0 °): • Untuk lanau atas, di atas 6 m, Nm biasanya 10,5, Bq = 0,2, tan ϕ ′ = 0,62, ϕ ′ = 32 °. • Di bawah 6 dalam lumpur liat, Nm biasanya 7,5, Bq = 0,6, tan ϕ ′ = 0,77, ϕ ′ = 38 °. Nilai-nilai ini konsisten dengan hasil tes triaksial. Di berlatih, untuk menyediakan faktor keamanan yang cukup dan untuk meminimalkan strain, faktor keamanan biasanya 1,3 pada tan ϕ ′ diterapkan. Dalam hal ini ini akan menghasilkan nilai desain sekitar 28 °, yang sesuai dengan strain 0,5% hingga 1,0%, yang mungkin wajar, jika mendekati tinggi samping, dari nilai kerja yang diijinkan. 7.4. Kekuatan geser tidak terdrainase (su) Beberapa peneliti (misalnya Senneset et al., 1982; Sandven, 2003) telah mencatat bahwa penggunaan nilai su tidak sesuai untuk tanah di mana Bqb0.4 sebagai respon dari materi di bawah beban setidaknya akan dikeringkan sebagian. Kriteria ini berlaku untuk material kasar dari clayey lanau. Sebagai alternatif mereka menyarankan menggunakan pendekatan stres yang efektif. Meskipun nilai-nilai Bq memang rendah untuk lumpur bagian atas, beberapa diskusi pada su diperlukan karena parameter ini sering digunakan dengan berlatih insinyur baik secara langsung maupun dalam korelasi

Gambar. 8. Hasil uji triaksial (a) lanau atas, (b) sampel tanah liat yang lebih rendah 7 m dan 9 m sampel dan (c) sampel lumpur tanah liat rendah 8 m dan 10 m.

Nilai kekuatan geser undrained (su) dari tes indeks ditunjukkan pada Gambar. 10a. Ini kebanyakan terdiri dari uji kerucut jatuh dan ada a sejumlah kecil tes kompresi bebas. Nilai peningkatan su dari 20 kPa pada 3,5 m hingga maksimum 50 kPa pada 5,5 m dan kemudian turun lagi menjadi sekitar 20 kPa pada 8,5 m. Nilai yang sedikit lebih tinggi sekitar 5,5 m konsisten dengan nilai qt CPTU yang lebih tinggi di zona ini, lihat Gambar. 2. Tidak ada perbedaan yang signifikan antara hasil dari dua jenis pengujian dan ada kemungkinan bahwa hasilnya dipengaruhi oleh drainase parsial dalam lumpur. Hasil dari tes baling-baling lapangan in situ ditunjukkan pada Gambar. 10b. Ada sedikit perbedaan antara hasil tes yang berbeda dan itu bisa melihat bahwa profil su sangat mirip dengan itu dari uji indeks keduanya dalam ukuran dan bentuk. Di atas 6 m, nilai ini melebihi dari tipikal 0,3 σv′0 dikutip untuk lempung yang biasanya terkonsolidasi (Hight et al., 1987), menunjukkan bahwa materi tersebut dikonsolidasi secara berlebihan atau itu, meskipun tes yang dilakukan relatif cepat sekitar 12 ° / menit, sebagian dikeringkan. Di lumpur liat, di bawah 6 m, su nilai-nilai jatuh di bawah hubungan 0,3 σv′0. Kedua set nilai CAUC su (puncak sederhana), seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 10c, mirip dengan tes indeks dan data lapangan baling-baling di atas lanau. Namun demikian, tanah liat di bawah lempung lebih tinggi secara signifikan kurang lebih sama dengan 0,3 σv′0. Tidak jelas bagaimana menafsirkan su dari tes triaksial pada lanau karena kecenderungan mereka untuk melebar selama geser. Setiap penilaian komponen dilational dari geser undrained kekuatan silts perlu memperhitungkan kemungkinan efek densifikasi karena rekonsolidasi dan pengambilan sampel. Menetapkan kegagalan yang konsisten kriteria untuk digunakan dalam aplikasi praktis untuk silts (misalnya di yayasan desain atau dalam stabilitas jangka pendek pemotongan dan tanggul) dapat sangat sulit. Masalah ini telah dipelajari secara detail oleh Brandon et al.

(2006) untuk lumpur dari lembah Mississippi Bawah. Beberapa kemungkinan

untuk penentuan su untuk lumpur adalah sebagai berikut:

1. stres deviator puncak sederhana terlepas dari ketegangan (konvensional

pendekatan);

2. Tegangan geser pada beberapa strain yang membatasi;

3. parameter tekanan pori A = 0 atau Δu = 0;

4. mencapai garis Mohr-Coulomb;

5. rasio tegangan prinsip puncak (σ′1 / σ′3); dan

6. tekanan pori puncak.

Ada sedikit panduan dalam literatur tentang kriteria yang mana

paling tepat. Börgesson (1981) menggunakan kriteria 2 dengan pembatasan

regangan 10%. Wang dan Vivatrat (1982) dan Fleming dan Duncan

(1990) juga menganjurkan penggunaan kriteria ini dengan strain terbatas 5%

hingga 15%. Long (2007) merekomendasikan mengadopsi kriteria 2 (pada 2% regangan) atau

6. Stark dkk. (1992) menggunakan kedua kriteria 1 dan 6. Brandon et al. (2006)

menyarankan bahwa kriteria 1 menghasilkan terlalu banyak pencar dan menemukan itu

Terkait su terhadap perubahan tekanan pori disediakan yang bermanfaat dan praktis

kerangka. Mereka menemukan bahwa mengambil su pada titik ketika A = 0 memberi

nilai yang masuk akal dari su dan mengurangi pencar dalam hasil

dibandingkan dengan metode lain. Dasar dari pendekatan ini adalah ketergantungan itu

tidak ditempatkan pada kekuatan yang dihasilkan dari perubahan negatif dalam pori-pori

tekanan.

Dalam hal ini, seperti dapat dilihat dari Gambar 9, kriteria 3 tidak

umumnya berlaku untuk lumpur Os. Di delapan dari dua belas tes dipertimbangkan,

tekanan pori puncak terjadi pada sekitar 2% regangan, oleh karena itu kriteria 2

dan kriteria 6 adalah co-incident jika 2% strain dipilih. Untuk tujuan

kriteria penelitian ini 1, 2 (pada 2% regangan) dan 4 dibandingkan dan

hasil disajikan pada Gambar. 11. Garis mewakili 0,3 σv′0 dan 0,5 σv′0

dan tren dari CPTU juga ditunjukkan untuk panduan. Secara keseluruhan ada

bukan perbedaan besar antara hasil dari metode yang berbeda.

Namun dapat dilihat bahwa penggunaan kriteria 2 atau 4 menghilangkan

titik data yang sangat tinggi dan menghasilkan lebih sedikit data. Itu

menghasilkan nilai secara konsisten tepat di bawah garis 0,3 σv′0. Kriteria

4 memberikan nilai sedikit lebih tinggi dari kriteria 2. Sekali lagi tidak ada

perbedaan antara hasil untuk dua jenis sampler. Dari

sudut pandang penggunaan praktek teknik dari 2 kriteria ini adalah logis,

karena akan menghasilkan strain di sekitar struktur rekayasa

terbatas pada 2% dan memastikan tidak ada pelebaran (yaitu tekanan pori negatif)

diizinkan.

Kekuatan geser undrained juga dapat diturunkan dari data CPTU

(Lunne et al, 1997a) dengan menggunakan faktor-faktor kapasitas bantalan yang berkaitan

ke tahanan kerucut yang dikoreksi (Nkt), tekanan pori berlebih (NΔu) atau

resistensi kerucut efektif (Nke). Ini dipilih menjadi 11, 9, dan 6

masing-masing setelah Lunne et al. (1997a) dan Karlsrud dkk. (2005).

Hasil dari pendekatan NΔu tampaknya tidak dapat diandalkan terutama di bagian atas

lanau. Data dari pendekatan Nkt atau Nke lebih menggembirakan. Dari

dua mungkin bahwa penggunaan Nkt paling dapat diandalkan sebagai penentuan

resistensi kerucut efektif (qe) diperlukan untuk pendekatan Nke. Untuk lembut

Tanah liat dan lumpur lepas nilai qe akan sangat kecil sehingga membuat

teknik kurang bisa diandalkan

Gbr. 9. Respon tekanan pori dalam pengujian triaksial - 54 mm sampel komposit.

8. Perilaku dalam kompresi 1D

8.1. Catatan umum Dalam praktik saat ini di Irlandia, Inggris dan tempat lain menggunakannya umumnya terbuat dari teori Terzaghi tentang konsolidasi 1D. Ini melibatkan memperoleh sifat konsolidasi primer dari plot oedometer

Gambar. 10. Kekuatan geser yang tidak terdrainase dari (a) uji indeks, (b) bidang baling-baling dan (c) CAUC uji triaksial (puncak sederhana).

Gambar. 11. Kekuatan geser yang tidak terdrainase - su dari tes triaksial CAUC menggunakan kriteria yang berbeda dan dari tes CPTU

log tegangan yang efektif (σ′v) dibandingkan regangan (ε) atau kekosongan rasio (e) dan creep

properti dari bidang ε atau e terhadap waktu log. Padahal teori ini

dapat bekerja dengan baik untuk tanah liat lunak yang seragam, menurut pengalaman penulis

sulit untuk diterapkan pada bahan lanauan. Hal ini disebabkan oleh non-linearitas

kurva yang dihasilkan dan pemisahan buatan dari konsolidasi primer

dan efek creep.

Meskipun kurva konvensional juga akan disajikan di sini, gunakanlah

dibuat secara umum teori Janbu (1985) untuk primer dan sekunder

pemukiman, di mana konsolidasi utama yang diinduksi stres adalah

dihitung dengan tangent modulus tegangan efektif, dan

konsolidasi sekunder tergantung waktu ditentukan menggunakan

konsep "time-resistance". Dalam teori ini tidak perlu

memisahkan fase konsolidasi primer dan sekunder karena dalam

praktik creep terjadi di semua bagian proses

 
8.2. Perilaku dalam kompresi 1D Perbandingan uji log MSL oedometer σv ′ versus e dan σv ′ versus kurva modulus terbatas (M = Δσv ′ / Δε), untuk sampel bagian atas lumpur dari antara 5,3 m dan 5,6 m dan lanau lempung bawah tanah dari antara 6,2 m dan 10,2 m ditunjukkan pada Gambar. 12a dan b masing-masing. Perhatikan beberapa tes Fase 1 tambahan dari sampler baja 76 mm (identik sebaliknya ke sampler baja 54 mm telah dimasukkan. Ada perbedaan yang jelas dalam perilaku untuk dua zona. Untuk lanau atas kurva log σv ′ versus kurva e datar dan dapat mengindikasikan beberapa densifikasi material (Long, 2007). Tidak mungkin untuk menentukan hasil atau stres prakonsolidasi. Peneliti lain telah menunjukkan bahwa perataan log σv ′ versus e adalah karakteristik tanah transisi (misalnya Martins et al., 2001). Untuk lumpur lempung yang lebih rendah kurva agak lebih bulat dan beberapa perkiraan kasar tegangan luluh dimungkinkan. Tidak ada perbedaan antara tes hasil untuk tiga samplers. Menurut Janbu (1985) lumpur atau material pasir akan menunjukkan secara gradual meningkatkan M dengan meningkatkan σv ′ sebagai partikel dikompresi lebih erat bersama. Dia menyarankan material bisa dicirikan oleh fungsi daya sebagai berikut: M = mpa σ′v pa 1 − a ð3Þ dimana: jumlah modulus m referensi tegangan pa = 100 kPa eksponen = 0,25 untuk lanau Seperti dapat dilihat dari Gambar. 12a model ini dapat digunakan dengan sukses ciri perilaku lumpur siltilah atas. Untuk kasus yang ditunjukkan jika modulus nomor m dipilih menjadi sekitar 70, kurva model yang dihasilkan sesuai dengan data yang diukur dengan cukup baik. Model Janbu juga sudah berhasil diterapkan di tempat lain, misalnya ke Islandia silts oleh Skúlasson (1996) dan untuk silts Irlandia oleh Long (2007). Namun data dari bawah lumpur tanah liat (Gambar 12b) menunjukkan bahwa material berperilaku seperti lempung dengan: M = mσ′v ð4Þ dan jika m = 16 (Janbu, 1985) dipilih, model kembali sesuai dengan data cukup baik. 8.3. 1D Parameter kompresi Nilai M0 (yaitu M pada in situ tegangan efektif vertikal σv0 ′) adalah ditunjukkan pada Gambar. 13a dan antara 2 MPa dan 3,5 MPa.M0 juga bisa ditentukan dari data CPTU dari persamaan (Lunne et al., 1997a): M0 = αiqnet ð5Þ Lunne et al (1997a), Senneset et al. (1988) dan Sandven (2003) sarankan αi berada dalam kisaran 2 hingga 10 untuk tanah berlumpur. Memilih αi = 5 memberi a

Gbr. 12. Hasil uji oedometer yang khas (a) lumpur Osil atas, (b) lebih rendah dari lumpur lempung dan (c) E39 lanau

profil M0 hampir persis sama dengan nilai yang berasal dari

tes oedometer.

Janbu (1985) menemukan bahwa ada hubungan yang kuat antara

kandungan air awal dan nomor modulus untuk laut Norwegia

tanah liat dan lumpur. Data untuk situs ini bersama dengan trendline Janbu, untuk

kadar air dalam kisaran 26% hingga 70%, ditunjukkan pada Gambar. 13b. Bisa

terlihat bahwa data sesuai dengan batas-batas khas yang disarankan oleh

Janbu.

Gambar 13. (a) Nilai Oedometer dan CPTU M0 dan (b) Hubungan antara m dan kadar air

Hanya sejumlah peningkatan beban terbatas dipertahankan untuk

waktu yang cukup untuk memungkinkan Jan Crea (1985) jumlah rep menjadi

bertekad. Namun untuk Osilts rs bervariasi antara 140 dan 250,

dengan rata-rata sekitar 210. Adapun m nilai ini berada di batas bawah

dari yang disarankan oleh Janbu untuk tanah liat dengan kandungan air sekitar 30%.

Janbu (1985) juga menyarankan rs akan meningkat dengan meningkatnya stres tetapi

tidak ada tren yang jelas seperti itu ditemukan di sini.

9. Diskusi sehubungan dengan gangguan sampling Tujuan utama dari pekerjaan ini adalah untuk menilai efek sampel gangguan pada perilaku rekayasa material. Itu sudah terjadi diharapkan bahwa sampel 54 mmsteel akan memiliki kualitas yang lebih tinggi ke geometri cutting edge yang relatif miskin (rasio luas) dari 54 mm sampler komposit. Meskipun tergoda untuk menyimpulkan bahwa Sampel baja 54 mm memang memiliki kualitas yang lebih baik, seperti yang ditampilkan efek kurang dari densifikasi (kepadatan sedikit lebih rendah dan sedikit lebih tinggi kandungan air) dan Vs rata-rata sekitar 33% lebih tinggi, semua lainnya parameter menunjukkan kualitas kedua kumpulan sampel yang lebih banyak atau kurang identik. Ada kemungkinan bahwa ujung tajam yang digunakan dengan 54 mm komposit sampler dikompensasi untuk daerah yang relatif miskin perbandingan. Untuk lanau atas spesimen dapat diklasifikasikan sebagai "baik untuk adil". Meskipun konsistensi data, dan korelasi yang baik antara lapangan dan lab su dan antara lab dan CPTU berasal ϕ ′ dan M, yang sampel lumpur yang lebih rendah biasanya diklasifikasikan sebagai "miskin". Seperti ini kriteria klasifikasi yang awalnya dikembangkan untuk tanah liat itu akan memimpin satu untuk setidaknya mempertanyakan apakah spesimen ini benar-benar "miskin". Meskipun tampaknya ada beberapa janji menilai gangguan sampel menggunakan kecepatan gelombang geser dan hisap pengukuran, kesimpulan tidak dapat dibuat untuk titik ini tanpa paralel sampel berkualitas tinggi seperti blok besar (misalnya menggunakan Sherbrooke block sampler, Lefebvre dan Poulin, 1979). Ekstraksi sampel seperti itu akan menjadi masalah dan sangat mahal. Sebagai contoh blok tentu akan menjadi penghalang dalam rutinitas investigasi, jelas ada kebutuhan untuk meningkatkan kualitas sampel bahan berlumpur. Untuk pekerjaan di masa mendatang, disarankan bahwa sampel yang lebih besar tabung (misalnya 75 mm) dengan ujung tombak yang sangat tajam harus digunakan. Juga untuk mengatasi masalah mengurangi kualitas sampel dengan pertimbangan mendalam harus diberikan untuk pra-pengeboran lubang bor ke hanya
di atas lokasi pengambilan sampel dan untuk mendukung lubang bor dengan Lumpur pengeboran. Di masa depan penyelidikan sampling harus selalu dilakukan sejajar dengan pengujian CPTU in situ.

10. Perbandingan dengan silts lainnya

10.1. Perilaku kompresi 1D

Penting untuk menempatkan hasil kerja ini dalam konteks yang lebih luas

dengan membandingkan data ini dengan data lain dan dipublikasikan

kerangka kerja untuk tanah lunak. Data untuk tes kompresi satu dimensi

untuk lumpur Os, ditunjukkan pada Gambar. 12a dan b, menunjukkan bahwa tidak mungkin bahwa

hasil mencapai Garis Kompresi Normal (NCL) yang unik. Sayangnya

pengaturan pengujian yang digunakan membatasi tekanan maksimum hingga sekitar

1800 kpa. Namun interpretasi data yang masuk akal akan terjadi

bahwa kurva kompresi tetap sejajar dengan sedikit kecenderungan

bertemu. Kesimpulan yang sama dapat dibuat untuk kedua lanau bagian atas

dan lumpur lempung yang lebih rendah.

Data ini berbeda dengan tes pada lempung berlumpur dari E39 di dekatnya

Situs Jektevik – Sandvikvåg, lihat Gambar 12c. Bahan ini memiliki hal yang sama

kadar air rata-rata sebagai Os silt (≅33%) tetapi memiliki rata-rata lempung

konten sekitar 38% dan konten pasir 5%. Di sini hasilnya menunjukkan a

konvergensi yang cukup jelas pada NCL yang unik, meskipun sangat tinggi

menekankan.

Perilaku serupa dengan lumpur Os telah ditemukan di tempat lain.

Nocilla dkk. (2006) melaporkan hasil untuk lumpur Italia, dari Sungai Po,

di mana tidak ada bukti konvergensi kurva kompresi

bahkan pada tekanan tinggi, dari urutan 14 MPa, dan rasio hampa rendah. Itu

keunikan NCL juga telah ditemukan untuk berbagai lainnya

tanah, yang telah disebut "tanah transisional" oleh Nocilla dkk.

(2006). Tanah-tanah ini secara konsisten memiliki gradasi menengah

antara pasir dan tanah liat. Contohnya termasuk suatu selisih bergradasi jeda

batu pasir dari Brasil (Martins et al., 2001; Ferreira dan Bica, 2006).

Mungkin material yang paling banyak dipelajari di dunia adalah mereka

dari area Laguna Venesia. Biscontin dkk. (2007) dan Cola

dan Simonini (2002) telah menunjukkan bahwa lumpur ini juga tidak mencapai a

NCL unik, tetapi kurva kompresi mereka tetap sejajar dengan sedikit

kecenderungan untuk konvergen. Di sini perilaku ini mungkin sudah jatuh tempo

untuk sifat materi yang sangat heterogen dan kompleks,

daripada menjadi "tanah transisi"

Gambar. 14. Perilaku lumpur di daerah Bergen dalam kaitannya dengan kerangka Mitchell dan Soga

(2005)

10.2. Kerangka kerja yang dipublikasikan untuk tanah lunak Juga dimungkinkan untuk membandingkan perilaku tanah di dalamnya kerangka kerja lain yang diterbitkan. Misalnya Mitchell dan Soga (2005) mengusulkan hubungan antara sensitivitas, indeks likuiditas (IL) dan tegangan efektif vertikal untuk biasanya dikonsolidasikan ke moderat lempung overconsolidated seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 14. Di sini nilai-nilai St adalah berdasarkan uji kerucut jatuh. Data untuk lumpur Os ditumpangkan pada plot Mitchell dan Soga (2005). Dapat dilihat bahwa datanya adalah tidak konsisten dengan hubungan yang disarankan, yang akan memprediksi bahwa materi harus memiliki St yang jauh lebih rendah daripada yang sebenarnya diukur. Nilai rata-rata IL dari 0,93 tampaknya agak rendah untuk sensitivitas sangat tinggi. Menurut Skempton dan Northey (1952), itu akan diharapkan bahwa, pada kedalaman kurang dari 10 m, kepekaan sangat tinggi terjadi di tanah indeks likuiditas jauh di atas persatuan. Sebaliknya data untuk empat situs lain, di wilayah yang sama dari Norwegia dekat dengan Bergen, secara umum konsisten dengan kerangka kerja diusulkan oleh Mitchell dan Soga (2005). Bahan-bahan ini dari: • E39 Jektevik – Sandvikvåg; w = 33%, konten tanah liat = 38%, pasir konten = 5%; • Jondalstunnel; w = 29%, lempung = 14%, pasir = 26%; • Rompi Statoil Forus; w = 32%, lempung = 10%, pasir = 18%; dan • E18 Foruskrysset w = 30%, lempung = 18%, pasir = 8%. Perbedaan paling signifikan antara lumpur Os dan ini bahan adalah konten tanah liat yang lebih besar

kekuatan dan dibatasi modulus, M. Namun perawatan perlu

diambil dengan gesekan lengan, fs, karena nilai yang terekam dapat berada di bawah

akurasi peralatan.

2. Baling-baling lapangan dan tes indeks memberikan geser remoulded yang tidak konsisten

kekuatan dan karenanya nilai-nilai sensitivitas. Ada kemungkinan 25

rotasi baling-baling lapangan di tanah berlumpur tidak cukup untuk sepenuhnya

Remould materi.

3. Di situs ini kualitas sampel sering dikelompokkan sebagai "miskin"

menurut sistem klasifikasi yang diturunkan untuk tanah liat. Sayangnya

tidak ada contoh kualitas tinggi komparatif (misalnya blok) yang tersedia.

Namun demikian untuk pekerjaan di masa mendatang, disarankan bahwa sampel yang lebih besar

tabung (misalnya 75 mm) dengan ujung tombak yang sangat tajam harus digunakan.

Juga untuk mengatasi masalah mengurangi kualitas sampel dengan

pertimbangan mendalam harus diberikan untuk pra-pengeboran lubang bor

tepat di atas lokasi pengambilan sampel dan untuk mendukung lubang bor

dengan lumpur pengeboran.

4. Hasil uji triaksial untuk lumpur Os (0% lempung) memberikan konsisten

tanggapan yang dilatasi. Namun respon untuk lumpur bawah tanah liat yang lebih rendah

(hingga 15% lempung) tidak konsisten kadang-kadang kontraktif dan

kadang-kadang dilatif independen dari jenis sampel atau konten liat tetapi

umumnya dapat diantisipasi dari rasio kekosongan awal. peduli

perlu diambil ketika memilih parameter desain berdasarkan

uji laboratorium pada tanah berlumpur.

5. Interpretasi tes triaksial untuk kekuatan geser undrained (su)

menggunakan pendekatan tradisional dapat memberikan nilai tinggi yang tidak realistis

karena sifat bahan yang dilatant. Yang lebih bisa diandalkan dan

pendekatan logis adalah mengambil su pada strain membatasi sekitar 2% atau pada

tekanan pori puncak.

6. Model Janbu yang terkenal untuk konsolidasi dan creep 1D dapat

berhasil digunakan untuk mengkarakterisasi perilaku keduanya

lumpur atas dan lumpur lempung bawah tanah yang lebih rendah. Jumlah modulus m dapat ditemukan

andal dengan korelasi dengan kandungan air.

7. Perilaku lumpur Os tidak mudah masuk ke dalam tanah klasik

mekanik dan kerangka kerja yang dipublikasikan untuk tanah lunak. Sepertinya itu

materi adalah jenis "transisi" dan pekerjaan ini menambah basis data

tanah seperti itu termasuk lumpur alami lainnya dan tanah yang bergradasi celah.

Penelitian lebih lanjut diperlukan untuk menentukan seberapa luas

pola perilaku yang terlihat di sini adalah dan mengidentifikasi yang baru

kerangka kerja untuk tanah seperti itu.

Ucapan terima kasih

Para penulis sangat berterima kasih kepada rekan-rekan lain di Statens

vegvesen, khususnya Nouri El Hadj dan Roald Aabøe, yang menyediakan

bantuan keuangan dan logistik dengan proyek ini. Para penulis

juga berterima kasih kepada Teknisi Senior UCD, George Cosgrave untuk mendapat bantuan

tes laboratorium